建筑工程叠层橡胶隔震支座

在各种隔震装置中,国外研究和应用较多的是高阻尼叠层橡胶支座和铅芯叠层橡胶支座.Rohinsno在1982年研究了铅芯叠层橡胶支座铅芯的剪切变形,铅在较小的应力下屈服,并具有明显的弹塑性性质.Hosarm---Eddni在1995年研究了一种铅芯叠层橡胶支座的地震反应分析模型,根据橡胶和铅的力学特性给出理论和试验滞回模型公式及其参数.建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范 对于普通叠层橡胶支座,1992年ShPehe记用有限单元法研究了弹性叠层橡胶支座的力学性能,分析了钢板和橡胶在水平剪力作用下的应力分布.Masha川ni在1992年利用振动台试验研究了核电站用叠层橡胶支座的极限变形特性,建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范证明了叠层橡胶支座在部分支座失效的情况下仍具有很好的隔震性能.在国内,建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范华中理工大学唐家祥在1992年研究了堆叠型叠层橡胶支座的力学性能及其动态特性.由于在众多的隔震装置中,叠层橡胶支座具有隔震性能稳定、制作方便、经济廉价、耐久性好等特点,在隔震房屋中得到广泛应用.为了降低造价,建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范多数情况下叠层橡胶支座一般单独应用,在这一情况下叠层橡胶支座的恢复力和等效阻尼特性就显得相当重要.本文主要针对剪切变形率、热老化和加载频率对叠层橡胶支座的等效水平刚度、等效阻尼比的影响进行研究.
1叠层橡胶支座概况
本文设计的叠层橡胶支座截面形状为圆柱形,,设计承载力为1000kN.支座中橡胶共巧层,厚度为74~;钢板共14层,厚度为45mm.橡胶邵氏硬度为49,扯断伸长率为550％.表征钢板对橡胶层约束作用的支座*一形状系数s,(s,=D/4tr,D为橡胶直径,tr为单层橡胶厚度)为15.0,s,与支座竖向刚度及竖向承载力密切相关,S:越大,竖向刚度越大.表征橡胶支座水平刚度特性的第二形状系数S2(S2=D/ntr,n为橡胶层数)为4.0,S2控制着支座的稳定性,s,越大,支座越扁平,稳定性越好,但水平刚度增大,隔震效果减小.由于研究时间及试验经费的限制,本文仅对一种叠层橡胶支座进行了研究,以期找出该类橡胶支座的动态特性,进一步研究中将进行更多的相关试验研究.
建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范叠层橡胶支座在使用阶段始终处于一定的竖向荷载作用下,其刚度处于线性弹性段内,因此在隔震房屋的地震反应分析时,可以把竖向刚度当作常数来对待.
建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范叠层橡胶支座在恒定竖向荷载作用下的水平剪切滞回曲线在1以)呢剪切变形率内几乎呈现线性性质,因此可以考虑当作线性来处理.叠层橡胶支座的等效水平刚度在同一批试件中具有一定的离散性,但等效剪切刚度变化*大在20％以内,可以满足使用要求.从关系曲线分析结果看,等效剪切刚度随着剪切变形率增大而减小,随着加载频率增加而增大.
建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范叠层橡胶支座在水平剪切荷载作用下,具有较大的等效阻尼特性.从试验结果看出,叠层橡胶支座的等效阻尼比一般在8％一巧％之间变化.随着支座剪切变形率的增大,阻尼比也相应增加,而随着加载频率的增加阻尼比反而减小.在低频成分较多的地震波作用下,加载频率的影响将减小.根据试验结果,在地震反应计算中,叠层橡胶支座在不同剪切变形率时,阻尼比取建议值比较适合.
建筑工程叠层橡胶隔震支座施工及验收规范本文通过对叠层橡胶支座进行试验,研究了变形振幅、加载频率和使用寿命对叠层橡胶支座动态特性的影响.试验结果表明,叠层橡胶支座的剪切变形率、加载频率对支座的等效水平刚度和等效阻尼比均产生一定影响.在地震反应计算中,由于等效水平刚度和等效阻尼比对结构反应影响较大,故应当考虑这一影响.本文给出的地震反应计算中叠层橡胶支座的等效水平刚度、竖向刚度的计算公式与试验结果相符,文中提出的等效阻尼比建议值可供有关研究人员参考.
本公司可加工定做以下桥梁配件产物：
桥梁支座系列产物：
橡胶支座(GYZ/GJZ)/
橡胶垫块(隔震挡块、缓冲块)/
盆式橡胶支座GPZ(II)/
球形支座(QZ)，
常用规格均可按工程需求定做。
桥梁伸缩缝系列产物：
D40/50/60/80/160型伸缩缝C/F/Z/E 可按施工需求定做加工定做
梳齿板式伸缩缝， 可按图纸加工定做。
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桥梁浇筑气囊（橡胶充气芯模、橡胶气囊内模、空心板内模、空心板胶囊、桥梁板内模、修建气囊内模、边沟气囊）桥梁预压水袋、桥梁试吨水袋。
管道封堵气囊（管道封堵气囊、橡胶堵水气囊、闭水试验、闭气试验、排水污水封堵气囊、油管道封堵气囊）
止水带系类产物：钢边止水带、背贴止水带、中埋止水带。